§ 3. Основное дифференциальное уравнение диафрагмы: действие единичной сосредоточенной горизонтально
Основное дифференциальное уравнение диафрагмы или рамо-диафрагмы, загруженной горизонтальной и вертикальной нагрузками; особенности расчета рам: действие единичной сосредоточенной горизонтальной силы
Условия (8-17) получаются как следствие того, что N(x) представляет собой интеграл от распределенных по высоте столба перерезывающих сил в перемычках. При х = 0 промежуток интегрирования равен нулю, и значит N(0) = 0; при х = Н угол наклона в заделке равен нулю; следовательно, равна нулю перерезывающая сила в самой нижней (воображаемой) перемычке на уровне заделки, т. е. N*(H) = 0.
Из этих условий находим
где
A = (((a - 1)/λH + (a + 1)/2)•λH - sh λH)•1/chλH (8-20)
C3 = (sλ – k/λ) C2; (8-22)
C4 = (sλ – k/λ) C1. (8-23)
Подставляя найденные значения постоянных интегрирования в (8-15) или (8-16), можно получить расчетные формулы для нормальной силы и угла наклона диафрагмы или рамо-диафрагмы от действия горизонтальной нагрузки, распределенной по закону трапеции. Легко убедиться непосредственной подстановкой, что при х = 0 равна нулю нормальная сила в столбах или колоннах N, а при х = H - угол наклона всей конструкции α. Зная N или α, получаем возможность, используя (8-1), (8-9) и (8-15), определить остальные искомые усилия и перемещения. Вывод соответствующих расчетных формул дан в § 5.
Рассмотрим случай действия единичной сосредоточенной горизонтальной силы в произвольном сечении х = u (рис. 8-6).
Рис. 8-6. Схема действия сосредоточенной горизонтальной силы на несущую конструкцию
В соответствии с основным дифференциальным уравнением для горизонтальной нагрузки (8-12) получим для участка выше сечения и, т. е. при х<u:
N’’– λ2N = 0. (8-24)
Для нижнего участка при х ≥u используем уравнение (8-12), подставив в него значение М°, выраженное через нагрузку, но уже с учетом того, что нагрузка равна -1:
N’’ – λ2N = - (x – u)/sΣB. (8-25)
Решением этих уравнений будет соответственно
(x<u);
N(x) = C3shλx + C4chλx + (x – u)/λ2sΣB (8-27)
(x >u).
Постоянные интегрирования найдем, добавив к граничным условиям (8-17) дополнительные условия, вытекающие из необходимого равенства решений (8-26) и (8-27) в общей точке х = u:
N(u) = N(u)
(x<u) (x>u)
N’(u) = N’(u)
(x<u) (x>u) (8-28)
Из первого условия (8-17) непосредственно находим С2 = 0. Три оставшихся граничных условия приводят к системе уравнений относительно С1, С3 и С4, решая которую находим:
C1 = (ch(λH – λu) – 1)/λ3sΣBch λH; (8-29)
C3 = ( - 1 - sh λu sh λH)/λ3sΣBchλH; (8-30)
Обозначения к этим формулам те же, что и к (8-50) - (8-51), приведены в конце данного параграфа.
Подставляя найденные значения С1..., С4 в (8-26) и (8-27), находим величину нормальных сил N(x), затем по (8-10) определяем α(х) и интегрируя α(x), согласно (8-17), находим положительное значение у для любого сечения рассматриваемого несущего элемента. Формулы (8-25) - (8-31) позволяют найти положительное значение прогиба, так как входящая в них единичная нагрузка уже взята со знаком минус, т. е. принята равной -1.
<< Основное дифференциальное уравнение диафрагмы: расчёт угла наклона
Основное дифференциальное уравнение диафрагмы: действие вертикальной нагрузки по высоте здания >>
30.07.2014 [11:21 ]
Эта статья еще не комментировалась. Инф-Ремонт будет признателен первому комментарию о статье
Написать комментарий
* = обязательные поля для заполнения