§ 4. Учет сдвигов и трещин: расчет расстояния

Коэффициенты S и K и характеристика λ для различных несущих конструкций. Учет сдвигов и трещин: расчет расстояния υ

Расстояние υ не является обычным фокусным расстоянием, так как в данном случае имеет место смещение узлов рамы. Поэтому

υ = li_п/(i_л + i_п), (8-55).

где i_л и i_п - обычные фокусные расстояния от левого и правого концов ригеля (перемычки), равные i_л = L/3

(ввиду полной заделки в столб диафрагмы);

i_п = L/3&pide;(B_пh/LB_k)    откуда, согласно (8-55),

υ = 6/L²Bk/(B_пh + 12LB_k) – L/(2+(r/6c)). (8-56)

Здесь с = B_k/h; r = B_п/L.

Перейдем теперь к определению s для других несущих конструкций.

Диафрагма с проемами по схеме 1 (рис.8-9) отличается от рассмотренной рамо-диафрагмы тем, что в ней колонна заменяется вторым столбом. В этом случае в формуле (8-54) B_k = ∞ и υ = 0,5L. Тогда для схемы 1 получим найденное ранее значение (8-2).

Если столбы диафрагмы соединены не перемычками, а связями сдвига, расположенными с шагом h_i, то

s_i = φh_i/b, (8-57)

где φ = Δ_едн/P_сдв - определяемое из опыта взаимное удельное смещение элементов, соединяемых связью. Например, для сварки закладных деталей (рис. 10-18а) при керамзитобетонных панелях φ = 2 • 20^-7  м/кг. Для других соединений см. (26-28),

Рис. 8-11. Деформация многопролетной рамы

а — одного яруса; 6 — среднего «креста»

В общем случае произвольной многопролетной несущей конструкции, сочетающей столбы и колонны, вывод коэффициента s_i для i-го пролета остается принципиально таким же, как и (8-54), но в пролетах, отделенных друг от друга колоннами, следует учесть влияние изгиба этих колонн на величину угла α_2i; это вызывается тем, что, согласно исходным предпосылкам (§2, глава 7), колонны в отличие от столбов подвергаются местному изгибу в пределах этажа, что создает дополнительные углы α_ki и α_ki+1 (см. рис. 8-11). Дополнительный угол наклона i-й колонны может быть выражен через погонные перерезывающие силы Q¯_пi  = Σ^l_k=1 N’_k в примыкающих ригелях (перемычках):

α_2i = - (h²/12B_i) – (u_i-1 Σ^-1_k=1N’_k + w_i Σⁱ_k=1 N’k). (8-58)

Тогда полный угол наклона α_2i с учетом дополнительного наклона обеих колонн, примыкающих к пролету, будет:

α_2i = h/3b_i[((l_i – ν_i)³ + ν_i³)/B_пi + h/4·(w_i²/B_i + u_i²/B_L+1)] Σ_ⁱk=1N’_k + h²/12b_L((u_L-1 w_i)/B_L · Σ^i-1_k=1 N’_k + (u_i w_i+1)/B_i+1 · Σⁱ⁺¹_k=1 N’_k) = s_ii Σ_ⁱk=1 N’_k + s_i, _i-l  Σ^i–1_k=1 N’_k + s_i, _i+1 Σ^i-1_k=1 N’k  (8-59).

Выражение (8-59) может быть существенно упрощено, если принять во внимание, что при обычных соотношениях жесткостей ригелей и колонн коэффициенты S_i i - 1, примерно в десять раз меньше, чем S_ii. Поэтому небольшая неточность в величинах перерезывающихсил Σ^i–1_k=1 N’_k и Σⁱ⁺¹_k=1 N’_k мало отразится на общем результате вычислений по формуле (8-59).

Вместе с тем

Σ^i–1_k=1N’_k = Σⁱ_k=1 N’_k - N_i;

Σⁱ⁺¹_k=1 N’_k = Σⁱ _k=1 N’_k + N_i+1

и при обычно близких значениях N’_i и N’_i+1 и S_i, _i-1 и S_i, _i+1 замена (8-59) выражением

α_2i ≈ (S_ii + S_i, _i-1 + S_i, _i+1) Σⁱ_k=1 N’_k  (8-60)

вносит ошибку, равную s_i, _i+1 N’_i+1 - s_i, _i–1 N’_i ≈ 0.

<< Учет сдвигов и трещин: расчет коэффициента s

Учет сдвигов и трещин: расчет упругости и площади сечения столба >>

31.07.2014 [14:02 ]

Эта статья еще не комментировалась. Инф-Ремонт будет признателен первому комментарию о статье