§ 10. Несимметричные диафрагмы: расчёт многостолбовых несимметричных диафрагм
Несимметричные диафрагмы из трёх столбов и более и другие сложные несущие конструкции: расчёт многостолбовых несимметричных диафрагм
Расчет диафрагм, образованных тремя и более разными столбами, основывается на тех же предпосылках, что и расчет двухстолбовых диафрагм.
Соединение столбов между собой по разделяющим их вертикальным швам может осуществляться перемычками (рис.9-4) либо другими связями, податливыми на сдвиг, например сваркой закладных деталей (см. рис. 10-18). Возможна также комбинация этих соединений: в одних швах — сдвиговые связи, в других — перемычки. Связи в виде сплошных замоноличенных шпоночных рядов со сваренными арматурными выпусками считаются, согласно СНиП II В. 1-62, жесткими (расчет вертикальных элементов, соединенных жесткими связями, см. в §20 главы 10).

Рис. 9-4. Вертикальная диафрагма с тремя (а) и четырмя (б) столбами.
0-0 – линия центров тяжести сечений всей диафрагмы нетто.
Рассмотрим расчет многостолбовых несимметричных диафрагм (с разными столбами и перемычками), в которых нельзя пренебрегать продольными деформациями столбов.
Расчет таких диафрагм можно построить исходя из того, что для каждой пары смежных столбов остается в силе, как это видно, например, из рис. 9-5 исходная зависимость (8-3). Раскроем ее по образцу (8-10), но с учетом моментов M0в (8-36), которые обозначим теперь Mві так как они действуют на каждую пару соседних столбов в многостолбовой диафрагме.
Рис. 9-5. Схема деформаций сечения х несимметричной диафрагмы с двумя рядами проёмов.
В отличие от двухстолбовой диафрагмы, в данном случае нормальные силы в обоих столбах каждой рассматриваемой пары неодинаковы, и потому для величины угла α1i не могут быть использованы формулы (8-43). Приходится α1i определять как алгебраическую сумму поделенных на bi выражений (8-42) для каждой из нормальных сил в данной паре столбов. Таким образом, обозначая по рис. 9-4
kiл= 1/EFibi, kiп= 1/EFi+1bi (9-19)
и подставляя α1i и α2i для каждой пары столбов в (8-3), приходим к зависимости
α = siΣh=ih=1 N*h + kiл ∫Hx Nidx - kiп ∫Hx Ni+1 dx + 1/Bi¯∫Hx Miвdx (9-20)
где Bi¯ = bi/( kiл + kiп), а угол наклона α = α (х) одинаков для всех столбов диафрагмы.
Уравнение равновесия (8-1) для всей конструкции в данном случае будет записываться так (рис. 9-5)*:
M0 = ΣM + Σn-1i=1 (NiΣn-1k=i bk) (9-21)
Приняв во внимание, что ΣМ = —α* ΣВ и используя (9-20) для i =1,2.. n —1, получим систему дифференциальных уравнений для диафрагмы с любым числом разных столбов и проемов:
S1N1* – k1л N1 + k1пN2 = U + M1н/ Bi¯;
……………………………………….. } (9-22)
SiΣiINh* – kiл Ni + kiпNi+1 = U + Miв/ Bi¯.
где
U = 1/ΣnIB[Σn-1I (N1Σn-1ibk) – M0] (9-22а).
* На рис. 9-5 показано действительное направление сил Ni. Поскольку оно обычно заранее неизвестно, то в выводимых далее уравнениях и расчетных формулах принимается за положительное направление для всех сил Ni направление силы N1, соответствующее растяжению столбов при нагрузке слева. Решение уравнений определит знак, а значит и действительное направление этих сил.
<< Рамно-связевые системы с глухими диафрагмами: двузначность эпюр нагрузки
Несимметричные диафрагмы: система трехстолбовой несимметричной диафрагмы >>
21.01.2015 [09:20 ]
Эта статья еще не комментировалась. Инф-Ремонт будет признателен первому комментарию о статье
Написать комментарий
* = обязательные поля для заполнения