√лавна€ > ѕроектирование зданий > І 11. —овместна€ работа различных по структуре проемных конструкций: посто€нное интегрирование

І 11. —овместна€ работа различных по структуре проемных конструкций: посто€нное интегрирование

–амно-св€зевые системы с проемными диафрагмами. –аспределение нагрузки между различными несущими конструкци€ми в несимметричных схемах: посто€нное интегрирование при горизонтальной нагрузке

ѕосто€нные интегрировани€ дл€ случа€ действи€ горизонтальной нагрузки, распределенной по закону трапеции, найдем из граничных условий (8-17) или (9-30); если надо учесть податливость основани€, то можно скорректировать граничные услови€, как это сделано в § 6 главы 8.

1 = μ22Wq/(μ22 – μ21) k1ΣB0 (9-69)

C2 = (1/(μ311μ22)k1ΣB0chμ1H)[Q0(H(μ22-k1ΣB0/s1ΣB)-q(μ22(a-1)W)/H]-C1thμ1H (9-70)

C3 = q/k1ΣB0(1/μ22 – μ21W/μ2221) (9-71)

C4 = (1/(μ322μ21)k1ΣB0chμ2H)[Q0(H(μ21-k1ΣB0/s1ΣB)-q(μ21(a-1))/H(W-1/μ21+1/μ22]-C3thμ2H (9-72)

где

W = 2μ24 – s2/k2 – 1/μ22 (9-73)  

Q0(H) = — qH((a+1)/2) — поперечна€ сила в заделке от всей горизонтальной нагрузки на здание;

q — интенсивность   горизонтальной   нагрузки   вверху здани€, равна€ нагрузке на 1м2, умноженной на длину фасада.

ѕодставл€€ в (9-66) значени€ —1, —2, —3 и —4, получим величину нормальной силы в любом сечении столба диафрагмы первого типа (см. рис. 9-6):

N1 = q/k1ΣB02221) - {μ22Wchμ1x + [H/μ1((a+1)/2)(μ22-k1ΣB0/s1ΣB) + μ22W(a-1/μ1H – shμ1H)] shμ1x/chμ1x + [1 – μ21(1/μ22 + W)] chμ2x - [H/μ2 ((a+1)/2)(μ21 - k1ΣB0/s1ΣB) + μ21(a-1/μ2H – shμ2H)(W – 1/μ21 + 1/μ22)] shμ2x/chμ2H}+ 1/k1ΣB0 [M0(x) – (W+1/μ22) q(x)] (9-74)

»згибающий момент в произвольном сечении любого i-гo столба, любой проемной или глухой диафрагмы (см. рис. 9-6) найдем как ћi = —¬α`, использу€ дл€ значени€ α выражение (8-10), а дл€ N выражение (9-74):

Mi = - μ21μ22Biq/(μ2221)ΣB0 (s1/k1-1/μ21){Wchμ1x + [H/μ1((a+1)/2)(1-k1ΣB0/s1μ22ΣB) + (a-1/μ1H – shμ1H)W] × shμ1x/chμ1H} + (s1/k1 – 1/μ22) {(1/μ21 – 1/μ22 – W) chμ2x - [H/μ2((a+1)/2)(1-k1ΣB0/s1μ21ΣB) + (a-1/μ2H – shμ2H)(W – 1/μ21 + 1/μ22)] shμ2x/chμ2H}) + Bi/ΣB0 [M0(x) + (s1/k1+s2/k2 - 2μ24) q(x)] (9-75)

Ќормальную силу в крайних столбах диафрагмы второго типа найдем из первого уравнени€ (9-63):

N2 = 1/b2 [s1ΣB (N``1 – λ21N1) + M0]  (9-76)

или (после определени€ Mi) исход€ из (9-58)

N2 = (M0 – ΣMi – N1b1)/b2 (9-77)

¬ формулах дл€ N усилие определ€етс€ суммарно дл€ всех диафрагм соответственно первого и второго типов (см. об этом также в § 9).  оэффициенты s и k дл€ рассматриваемой несущей системы надо, очевидно, прин€ть по формулам (8-2) и (8-69), но дл€ диафрагмы второго типа — дл€ k2 принимать b = b2 по рис. (9-6 б), а дл€ s2 брать b = 0,5 b2.

<< —овместна€ работа различных по структуре проемных конструкций: разнотипные конструкции

—овместна€ работа различных проемных конструкций: нагрузка, момент, поперечной сила >>

12.03.2015 [08:51 ]

Ёта стать€ еще не комментировалась. »нф-–емонт будет признателен первому комментарию о статье

Ќаписать комментарий

* = об€зательные пол€ дл€ заполнени€

:

:

:

* ƒополнительна€ защита:

ќткрыть –азделы